为兼顾齿轮泵自吸能力、气穴性能和轻量化的性能要求,首先由建立的吸油腔的容积变化率,吸油腔内的介质压力等于介质本身的气穴压力,推导出齿轮泵气穴性能的评价指标;其次,以模数、齿数、齿顶高系数、变位系数、圆形吸口半径作为设计变量,以单位排量体积和最小吸油腔压力为双目标函数,进行优化设计;最后,进行了实例运算及分析。结果表明:优化后的齿顶最大圆周速度放大了37.7%,使得泵在齿形参数、转速上有更大的选取空间;圆形入口半径减小了19.3%,有利于泵总体体积的减小;单位排量体积较优化前减小了38.2%,实现了轻量化的目的等。基于气穴性能的优化设计,为后续的进一步研究,提供了理论依据齿轮泵轻量化设计-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港液压滚弧机滚圆机折弯机。No.6，2018度的数据比较匮乏，即使现有文献给出的数据，往往也偏保守，安全裕度较大。另一方面控制安装高度属于齿轮泵设计的事后阶段［8］，且气穴性能与自吸能力的彼此提高，又存在相互制约的矛盾。如何在设计过程中，并行考虑气穴性能、自吸能力的量化要求，鲜见文献报道。鉴于此，本文拟通过保证齿轮泵的最低气穴性能要求 本文由公司网站滚圆机网站 转摘采集转载中国知网整理!   http://www.dapengkuoguanji.com/ ，来达成最大自吸能力的方法，展开齿轮泵轻量化设计的进一步研究。2气穴性能的评价指标以具有相同参数的主、从动齿轮为例，截取后的吸油腔密闭空间轮廓，如图1所示。即为由点a1，o1，n，o2，a2，b2，b1彼此间的连线所围成的封闭区域。其中，o1，o2分别为主、从动齿轮的轮心，a1，a2分别为吸油腔侧的齿顶点，b1，b2为吸油圆孔口的两顶点；n为啮合点，j为节点；rn1，rn2为o1，o2上的啮合半径，ra，rb为齿顶圆、基圆的半径。图1吸油腔的空间体积及其变化率图1中，如设吸油侧的困油卸荷充分，则困油压力与腔内介质的压力近乎一致，困油和吸油可看成一体。即，吸油腔为由点a1，o1，n，o2，a2，b2，b1所围成的封闭区域。按图1所示的逆时针旋转方向，设o1，o2微小的旋转角度为dθ=ωdt，其中，ω为角速度。则由：d式中Vn——吸油腔的空间体积，随时间的变化率，mm3/s得到：）且rrrs 齿轮泵轻量化设计-电动折弯机数控滚圆机滚弧机张家港液压滚弧机滚圆机折弯机 本文由公司网站滚圆机网站 转摘采集转载中国知网整理!   http://www.dapengkuoguanji.com/