活塞顶部形貌对缸内流尝点火与燃烧过程能产生有益影响，使汽油机提高后的爆震敏感性降低。但因活塞顶部形貌对缸内混合气组织、点火品质和火焰燃烧传播过程的影响规律并不明晰，所以本文开展了此方面的进一步深入研究。表1HondaWH125-6主要技术参数T参数数值压缩比9．0缸径/mm52．4行程/mm57．9排量/L0．1248连杆长度/mm100进气门直径/mm24排气门直径/mm21最大功率/kW6．6(7500r·min－1)最大扭矩/(N·m)9．7(4000r·min-1)图1制备的试验用活塞及部分实验对比数据F模型构建及模拟条件设置2．1活塞顶部形貌构建图2为基于燃烧室ε分别为10、11、12设计的活塞顶部形貌俯视图，从左到右依次命名为A型、B型和C型。每种方案活塞顶部与火花塞相对位置设计有驻涡凹坑，易于在压缩上止点TDC附近的火花塞周围形成工质驻涡效应，用于改善点火性能和促进初期火核的稳定发展。图2中a、b部分是为避免进、燃烧室燃烧过程-数控滚圆机滚弧机倒角机张家港电动钢管杆滚圆机滚弧机排气门与活塞顶部干涉而设计的避障凹坑。同时，基于上述3种驻涡型活塞顶部形貌方案，依据气门避障凹坑的结构布局，设计出相应带渠化分区特征的同ε参数驻涡渠化型活塞顶部形貌方案D型、E型和F型，如图3所示。其他部件均采用原机参数构建，最终得到的在火焰被渠化诱导加速传播情况下，E、F型的缸内燃烧基本结束，而D型燃烧进程相对较慢。因此，驻涡渠化型燃烧室随ε的提升 本文由公司网站滚圆机网站 转摘采集转载中国知网整理!   http://www.dapengkuoguanji.com/ ，其活塞顶部驻涡凹坑区域、渠化区域及两者分隔凸脊的合理设计，能有效限制活塞上行压缩期间点火后火核的迅速扩散传播，而加速活塞下行作功期间越过凸脊火焰在渠化诱导区域的传播速度，实现基于活塞顶部形貌特征影响燃烧进程的时空维度分布。图8驻涡型燃烧室燃烧过程Fig．8Trs通过图8和图9中6种燃烧室的燃烧过程横向对比分析可知，ε均为10的A型比D型在火焰燃烧速度和强度方面都占优势，表明D型燃烧室的活塞顶部形貌设计中，凸脊与渠化特征对燃烧进程影响并不显著，甚至对缸内流场及火焰传播起到一定削弱作用。ε均为11的E型与B型相比，E型的渠化结构对加速火焰传播及提升燃烧强度均起到积极作用。因ε为12的F型渠化结构设计最为显著，对处于渠化区域的火焰燃烧加速最为剧烈，其μ峰值远大于同ε下的C型。图9驻涡渠化型燃烧室燃烧过程关键参数对比分析汽油机在TDC附近缸内的湍流强度，一定程度上能反应其燃烧品质，其除与进气流动组织相关外，主要受燃烧室结构影响。缸内平均湍动能k反映了气缸内气流运动的强度［11］，图10给出了本文6种燃烧室k随曲轴转角的变化关系。因进气流动和燃烧室结构是决定进气和压缩过程缸内湍流强度的主要因素，且进气流动影响更大。上述两种因素耦合作用下的进气过程及压缩过程中前期，k值A型最高，E、F型位居燃烧室燃烧过程-数控滚圆机滚弧机倒角机张家港电动钢管杆滚圆机滚弧机 本文由公司网站滚圆机网站 转摘采集转载中国知网整理!   http://www.dapengkuoguanji.com/